由於該結構對稱分布，因此只需建1 /2的三維模型來進行整體模型的受力分析。用有限兒軟件AB軟件建立乙二醇蒸發器三維模型，其網格劃分如圖2所示。圖2乙二醇蒸發器的1/2三維模型及其網格劃分，根據計算要求，以內筒設計壓力0. 2MPa為載荷進行計算。筒體內表面施加0. 2MPa的壓應力時一，根據力的平衡原理，右側截面施加的拉應力為3. 95MPa，上端面施加的應力為4. 32MPa 。

乙二醇蒸發器miser應力分布雲圖，從圖3可以看出:筒體與筒體連接部位的結構不連續，產生了較高的應力集中;最大應力強度發生在兩筒體的連接處，其值為112. 2MPa。根據JB /T 4732盛995 對筒體與筒體連接部位進行應力分析與強度校核。應力評定準則為:一次局部薄膜應力PL1.SS‑,一次局部薄膜應力加一次彎曲應力PL+P。一次總體薄膜應力評定均合格，最大值為34. 6MPa ，在結構不連續處(即應力最大處)沿厚度方向取路徑P1進行應力線性化。由應力線性化數據可知:一次局部薄膜應力P,. = 42. 1495 MPa <1.5S‑, =183MPa，符合強度要求;一次局部薄膜應力加一次彎曲應力PL + P,, =48. OMPa < 1. SS‑, _183 MPa，符合強度要求。

受不同內壓時一的應力評定與校核   

  在保證其他參數不變的情況下，通過改變內壓計算該筒體所能承受的極限載荷。將內壓從0. 2MPa增至0. 7 MPa，研究應力強度隨內壓的變化規律，並對其進行線性擬合(圖4)。由圖4求出滿足強度要求的極限載荷為0. 77MPao結論  內壓為0. 2MPa時一，一次局部薄膜應力為3342.1 MPa，一次局部薄膜應力加一次彎曲應力為48. OMPa，均滿足強度要求。3.2通過改變內壓計算得到滿足強度要求的極限載荷為0. 77 MPa 。